簡介：點(diǎn)擊查看更多多層RC框架結(jié)構(gòu)與鋼框架結(jié)構(gòu)住宅的抗震與經(jīng)濟(jì)性能對比分析.pdf精彩內(nèi)容。

簡介：框架結(jié)構(gòu)是多層鋼筋混凝土建筑中應(yīng)用非常廣泛的一種結(jié)構(gòu)形式，在這種結(jié)構(gòu)中，樓梯和主體結(jié)構(gòu)往往是通過整澆方式連接在一起的，兩者之間形成了較強(qiáng)的約束作用。在地震作用下，具有可觀剛度的梯板會隨框架一起發(fā)生較大變形，導(dǎo)致樓梯和框架的相互作用很大，不僅使得樓梯容易發(fā)生破壞，而且對框架結(jié)構(gòu)本身的抗震能力也產(chǎn)生了一定程度的削弱作用。通過對汶川地震災(zāi)后現(xiàn)場的調(diào)查和分析發(fā)現(xiàn)，框架結(jié)構(gòu)中的樓梯破壞最為嚴(yán)重，并且樓梯也往往先于框架發(fā)生破壞。減弱樓梯和框架的約束效果可以減小地震中樓梯和框架的相互作用，基于這種想法，我們可以對樓梯進(jìn)行降撐設(shè)計(jì)來降低這種相互作用對樓梯以及框架抗震能力的不利影響。本文用SAP2000建立10個(gè)6層的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)模型，它們分別是1個(gè)純框架結(jié)構(gòu)（不含樓梯）的CKJ模型，1個(gè)含有板式樓梯的框架結(jié)構(gòu)模型即未進(jìn)行降撐設(shè)計(jì)的模型B，8個(gè)含有降撐樓梯的框架結(jié)構(gòu)模型。主要研究內(nèi)容如下（1）用SAP2000建立各模型，然后進(jìn)行模態(tài)分析計(jì)算各模型的自振振型和周期，通過分析各模型的自振周期了解不同類型樓梯對框架結(jié)構(gòu)的剛度貢獻(xiàn)。（2）分別對各模型進(jìn)行多遇地震下的反應(yīng)譜分析和線性時(shí)程分析，驗(yàn)算了結(jié)構(gòu)彈性層間位移角，并且對層間剪力、樓梯間處框架柱內(nèi)力和框架梁內(nèi)力、梯板的內(nèi)力和消能減震支座的附加阻尼比進(jìn)行了計(jì)算分析。（3）分別對各模型進(jìn)行罕遇地震下的非線性時(shí)程分析，計(jì)算各模型層間位移角、層間位移、頂點(diǎn)位移、滑動(dòng)支座的水平彈塑性變形以及消能減震支座的耗能，并且繪制出消能減震支座的滯回曲線。（4）對各模型分別進(jìn)行PUSHOVER分析，從而計(jì)算各模型的能力曲線和性能點(diǎn)，通過觀察各模型構(gòu)件的塑性鉸發(fā)展情況分析各模型構(gòu)件的屈服順序，從而對各模型在小震、中震、大震性能點(diǎn)處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的狀態(tài)進(jìn)行評估。通過將9個(gè)含樓梯的框架結(jié)構(gòu)模型與模型CKJ進(jìn)行對比分析，可以了解這9種樓梯對框架結(jié)構(gòu)的抗震性能影響程度；根據(jù)8個(gè)含有降撐樓梯的模型與模型B對比分析結(jié)果，可以評估出這8種降撐樓梯的降撐效果。因此，本文的研究能夠?yàn)樵O(shè)計(jì)者對樓梯進(jìn)行降撐設(shè)計(jì)提供參考，從而實(shí)現(xiàn)改善框架結(jié)構(gòu)抗震性能的目的，具有良好的工程實(shí)際意義。

簡介：本文應(yīng)用ANSYS有限元軟件，對巨型框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)仿真分析，并選取不同峰值的ELCENTRO波、TAFT波和南京波進(jìn)行加載，對在某巨型框架結(jié)構(gòu)的次框架中設(shè)置不同形式支撐（X型中心支撐、K型偏心支撐和防屈曲支撐）后結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行了對比分析和研究，得出了該結(jié)構(gòu)體系的相關(guān)動(dòng)力反應(yīng)特性，可為此類結(jié)構(gòu)體系的設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。本研究主要內(nèi)容包括⑴對原結(jié)構(gòu)模型、加設(shè)X型中心支撐、K型偏心支撐和防屈曲支撐等四個(gè)模型分別施加水平向ELCENTRO波、TAFT波、南京波后，得出結(jié)構(gòu)的最大水平位移值隨著地震加速度峰值的增大而增大，且最大水平位移均發(fā)生在結(jié)構(gòu)的頂層。⑵在ELCENTRO波、TAFT波和南京波加載下，當(dāng)?shù)卣鸩铀俣确逯禐?0CMS2時(shí)，防屈曲支撐模型的最大位移值相對中心支撐模型和偏心支撐模型的位移值要大當(dāng)?shù)卣鸩铀俣确逯禐?00CMS2時(shí)，防屈曲支撐模型的最大位移值相對中心支撐模型和偏心支撐模型的位移值要小。當(dāng)加速度峰值為70CMS2時(shí)，防屈曲支撐模型相對中心支撐模型和偏心支撐模型降幅不明顯，建議采用中心支撐，但當(dāng)加速度峰值為400CMS2時(shí)，加設(shè)防屈曲支撐和K形偏心支撐的巨型框架耗能明顯優(yōu)于加設(shè)X形中心支撐的巨型框架，僅從抗震設(shè)防考慮宜采用防屈曲支撐。⑶在不同的地震波作用下，巨型框架結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)出以剪切變形為主的側(cè)移曲線，表現(xiàn)出巨型框架結(jié)構(gòu)的變形特性。在加速度峰值為400CMS2的地震波作用下，三種模型巨型層部位的位移區(qū)別不大，巨型層部位的位移有明顯差別。加設(shè)支撐模型位移明顯小于原始結(jié)構(gòu)模型。由此得知，加設(shè)支撐能夠提高結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度。同時(shí)，本文選擇在結(jié)構(gòu)的位移最大的巨型層次框架加設(shè)支撐是正確的。

簡介：鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)因其平面布置靈活、使用空間大以及可以用隔斷墻分割空間等等優(yōu)點(diǎn)廣泛地用于住宅、辦公樓、教學(xué)樓等房屋建筑當(dāng)中。汶川震害表明，大量的結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)出“強(qiáng)梁弱柱”式破壞，造成結(jié)構(gòu)的嚴(yán)重破壞和倒塌，給人們生命和財(cái)產(chǎn)造成了巨大的損失。探究其破壞的主要原因，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)澆樓板對框架結(jié)構(gòu)的屈服機(jī)制有顯著的影響。為了對其破壞機(jī)制有理性認(rèn)識，本論文對現(xiàn)澆樓板對框架結(jié)構(gòu)抗震性能的影響進(jìn)行了研究。本論文主要做了以下工作1本論文介紹了在地震過后結(jié)構(gòu)所呈現(xiàn)的破壞機(jī)制，并探究其破壞的原因。2用PKPM設(shè)計(jì)軟件對一框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)，然后將其配筋結(jié)果導(dǎo)入SAP2000中。建立三個(gè)模型，分別為模型一（純框架結(jié)構(gòu)沒有樓板的框架）模型二（帶板結(jié)構(gòu)，不配置板筋）模型三（板里配置鋼筋），然后分別進(jìn)行靜力彈塑性分析。3根據(jù)配筋結(jié)果，取一中間節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗彎承載力核算，然后對比考慮板筋和不考慮板筋對梁端抗彎承載力的影響。4將抗震等級為二級的框架結(jié)構(gòu)的柱端彎矩增大系數(shù)取為18，并根據(jù)此條件建立模型。根據(jù)現(xiàn)行規(guī)范設(shè)計(jì)的配筋結(jié)果，將梁端配筋面積的30％配置到有效翼緣范圍內(nèi)，板的配筋只需滿足最小配筋率和構(gòu)造配筋，柱的配筋不改變，根據(jù)此條件建立模型，最后進(jìn)行靜力彈塑性分析。通過以上研究可以得到以下結(jié)論1現(xiàn)澆樓板可以顯著地增大結(jié)構(gòu)的剛度，減小結(jié)構(gòu)的變形，提高結(jié)構(gòu)的抗剪承載力板筋的存在會增大梁端的抗彎承載力，這將改變結(jié)構(gòu)的屈服機(jī)制。2抗震等級為二級的框架結(jié)構(gòu)的柱端彎矩增大系數(shù)疑似過小?？紤]梁兩側(cè)各6倍板厚范圍內(nèi)的配筋后，梁端的抗彎承載力是沒有考慮板筋的梁端抗彎承載力的1657倍。若將柱端彎矩增大系數(shù)取為18，則框架結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)為較好的梁鉸屈服機(jī)制。3將梁端配筋面積的30％放置到有效翼緣范圍內(nèi)，由于梁端抗彎承載力的減小，結(jié)構(gòu)梁端的塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)充分，只有底層柱和部分樓層柱端出現(xiàn)塑性鉸，但是塑性鉸所處階段為BIOLS（B出現(xiàn)塑性鉸IO立即居住LS生命安全）。

簡介：為了更有效地利用山地資源，同時(shí)緩解人口日益增長所帶來的住房壓力，推動(dòng)社會經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，吊腳建筑結(jié)構(gòu)作為一種常見的山地建筑結(jié)構(gòu)形式在我國諸多山地城市應(yīng)運(yùn)而生。512汶川大地震中吊腳建筑結(jié)構(gòu)的特殊震害暴露出該類結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)缺陷，加之目前學(xué)術(shù)界和工程界對山地建筑結(jié)構(gòu)的研究成果主要集中于掉層結(jié)構(gòu)，但吊腳結(jié)構(gòu)特殊抗震問題研究較少，理論明顯滯后于工程實(shí)踐，像普通結(jié)構(gòu)一樣按現(xiàn)行規(guī)范進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的吊腳結(jié)構(gòu)是否能夠滿足“三水準(zhǔn)”的抗震性能目標(biāo)也猶未可知。針對以上問題，本論文采用有限元模擬的方法，對吊腳框架結(jié)構(gòu)的抗震性能進(jìn)行了分析，并提出初步的抗震設(shè)計(jì)建議?；谝陨媳尘?，本論文主要完成了以下工作①歸納總結(jié)了目前國內(nèi)外關(guān)于山地建筑結(jié)構(gòu)，特別是吊腳結(jié)構(gòu)的研究成果以及512汶川地震中吊腳建筑結(jié)構(gòu)的震害特點(diǎn)，并實(shí)地調(diào)研了重慶地區(qū)吊腳結(jié)構(gòu)的工程實(shí)例。②針對吊腳結(jié)構(gòu)先天不規(guī)則性，提出新的抗震設(shè)計(jì)控制指標(biāo)“上下剛度比”（建筑結(jié)構(gòu)接地層以上部分整體側(cè)向剛度和接地層以下吊腳部分整體側(cè)向剛度的比值）和“層剛度比”建筑結(jié)構(gòu)接地層以上一層整體側(cè)向剛度和接地層以下吊腳部分整體側(cè)向剛度的比值，以探討結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性。在此基礎(chǔ)上，基于SAP2000和PERFM3D軟件，對不同抗震設(shè)防烈度區(qū)、按現(xiàn)行規(guī)范進(jìn)行彈性截面設(shè)計(jì)的吊腳框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈性、彈塑性分析，總結(jié)該類結(jié)構(gòu)的受力變形規(guī)律、耗能損傷等，用以評價(jià)該類結(jié)構(gòu)在不同抗震設(shè)防烈度區(qū)的抗震性能和適用性，找出結(jié)構(gòu)的抗震薄弱環(huán)節(jié)。③完善吊腳框架結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)方法，給出針對于不同抗震設(shè)防烈度區(qū)該類結(jié)構(gòu)特殊問題的設(shè)計(jì)建議，深入拓展工程實(shí)踐中該類結(jié)構(gòu)的抗震措施設(shè)計(jì)。通過以上工作，得出了以下主要結(jié)論①“上下剛度比”和“層剛度比”是將宏觀指標(biāo)參數(shù)化、更具普適意義的綜合性抗震設(shè)計(jì)控制指標(biāo)，可用其值的相對大小指導(dǎo)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。②按現(xiàn)行規(guī)范進(jìn)行截面設(shè)計(jì)的6度低烈度區(qū)的吊腳框架結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下，結(jié)構(gòu)的位移、側(cè)向剛度、剪力分布等抗震性能良好，能滿足“大震不倒”的抗震性能目標(biāo)。隨“上下剛度比”和“層剛度比”的增大，結(jié)構(gòu)構(gòu)件損傷程度略有降低。③隨著烈度的增大，在7、8度所采用的增大截面法雖然可以保證吊腳短柱（剪跨比≤2的柱）的承載力，但當(dāng)結(jié)構(gòu)遭遇罕遇地震作用時(shí)，會引起薄弱層的轉(zhuǎn)移，特別是以最短吊腳柱為中心，周圍構(gòu)件損傷嚴(yán)重，極有可能導(dǎo)致上部樓層整體坍塌，最終無法滿足“大震不倒”的抗震性能目標(biāo)。④基于本論文的計(jì)算分析結(jié)果，歸納吊腳框架結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)內(nèi)容。重點(diǎn)提出在高烈度區(qū)吊腳短柱適度加強(qiáng)；吊腳長柱（剪跨比2的柱）設(shè)置橫向拉梁；接地層梁軸力不可忽略；地上一層（薄弱層）放大內(nèi)力計(jì)算等抗震設(shè)計(jì)建議。本論文的創(chuàng)新點(diǎn)可歸納如下①將宏觀控制指標(biāo)參數(shù)化，提出更具綜合性和普適性的抗震設(shè)計(jì)控制指標(biāo)“上下剛度比”、“層剛度比”，所推導(dǎo)出的簡化計(jì)算公式可以從本質(zhì)上反映出吊腳框架結(jié)構(gòu)的剛度特性。②通過研究發(fā)現(xiàn)，吊腳框架結(jié)構(gòu)順坡向的接地層梁，越靠近最短吊腳柱，軸力越大。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)對軸力的影響加以重點(diǎn)考慮，不能忽略。

簡介：點(diǎn)擊查看更多附加角鋼的預(yù)應(yīng)力裝配式框架結(jié)構(gòu)抗震性能研究.pdf精彩內(nèi)容。

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簡介：學(xué)校代碼10385分類號研究生學(xué)號1400204026密級填充墻框架結(jié)構(gòu)抗震性能與破壞機(jī)制研究填充墻框架結(jié)構(gòu)抗震性能與破壞機(jī)制研究STUDYONTHESEISMICPERFMANCEFAILUREMECHANISMOFINFILLEDRCFRAMES作者姓名楊臻指導(dǎo)教師黃群賢黃群賢副教授副教授學(xué)科結(jié)構(gòu)工程結(jié)構(gòu)工程研究方向工程結(jié)構(gòu)抗震工程結(jié)構(gòu)抗震所在學(xué)院土木工程學(xué)院土木工程學(xué)院論文提交日期二〇一七年二〇一七年五月二十月二十五日學(xué)位論文獨(dú)創(chuàng)性聲明本人聲明茲呈交的學(xué)位論文是本人在導(dǎo)師指導(dǎo)下完成的研究成果。論文寫作中不包含其他人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究內(nèi)容，如參考他人或集體的科研成果，均在論文中以明確的方式說明。本人依法享有和承擔(dān)由此論文所產(chǎn)生的權(quán)利和責(zé)任。論文作者簽名簽名日期學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)聲明本人同意授權(quán)華僑大學(xué)有權(quán)保留并向國家機(jī)關(guān)或機(jī)構(gòu)送交學(xué)位論文的復(fù)印件和電子版，允許學(xué)位論文被查閱和借閱。本人授權(quán)華僑大學(xué)可以將本學(xué)位論文的全部內(nèi)容或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。論文作者簽名指導(dǎo)教師簽名簽名日期簽名日期

簡介：⑥MASTERSTHE啪碩士學(xué)位論文芳香四羧酸和剛性橋聯(lián)配體構(gòu)筑的金屬有機(jī)框架MOF的結(jié)構(gòu)與光催化性質(zhì)研究論文作者冷曉科指導(dǎo)教師溫麗麗副教授學(xué)科專業(yè)無機(jī)化學(xué)研究方向配位化學(xué)華中師范大學(xué)化學(xué)學(xué)院2011年5月⑥碩士學(xué)位論文MASTER‘STHESIS華中師范大學(xué)學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明所呈交的學(xué)位論文，是本人在導(dǎo)師指導(dǎo)下，獨(dú)立進(jìn)行研究工作所取得的研究成果。除文中已經(jīng)標(biāo)明引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果。對本文的研究做出貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。作者簽名日期夕?！澳陸粼锣l(xiāng)F日學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，即學(xué)校有權(quán)保留并向國家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)華中師范大學(xué)可以將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。同意華中師范大學(xué)可以用不同方式在不同媒體上發(fā)表、傳播學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容。作者簽名君吃葉日期矽11年籮月鳥1日導(dǎo)師簽名罐3日期2州年，月引日本人已經(jīng)認(rèn)真閱讀“CALLS高校學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫發(fā)布章程”，同意將本人的學(xué)位論文提交“CALIS高校學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫”中全文發(fā)布，并可按“章程”中的規(guī)定享受相關(guān)權(quán)益。圃童途塞握蠻卮進(jìn)蜃旦圭生；旦二生；旦三生筮查作者簽名日期年月日導(dǎo)師簽名蘆、日期年月日

簡介：分類號____________密級______________ＵＤＣ544單位代碼______________碩士學(xué)位論文碩士學(xué)位論文論文題目光電活性的金屬有機(jī)框架材料的制備與結(jié)構(gòu)調(diào)控光電活性的金屬有機(jī)框架材料的制備與結(jié)構(gòu)調(diào)控學(xué)號_________________________姓名_________________________專業(yè)名稱_________________________學(xué)院_________________________指導(dǎo)教師_________________________論文提交日期2015年04月13日謝逸心116461311072020物理化學(xué)材料科學(xué)與化學(xué)工程學(xué)院韓磊教授I獨(dú)創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明所呈交的論文是我個(gè)人在導(dǎo)師指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得研究成果。盡我所知，除了文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，論文中不包含其他人已經(jīng)發(fā)表或撰寫的研究成果，也不包含為獲得寧波大學(xué)或其他教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或證書所使用過的材料。與我一同工作的同志對本研究所做的任何貢獻(xiàn)均已在論文中做了明確的說明并表示了謝意。若有不實(shí)之處，本人愿意承擔(dān)相關(guān)法律責(zé)任。簽名___________日期____________關(guān)于論文使用授權(quán)的聲明關(guān)于論文使用授權(quán)的聲明本人完全了解寧波大學(xué)有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，即學(xué)校有權(quán)保留送交論文的復(fù)印件，允許論文被查閱和借閱；學(xué)校可以公布論文的全部或部分內(nèi)容，可以采用影印、縮印或其他復(fù)制手段保存論文。（保密的論文在解密后應(yīng)遵循此規(guī)定）（保密的論文在解密后應(yīng)遵循此規(guī)定）簽名___________導(dǎo)師簽名___________日期____________

簡介：采用三維實(shí)體退化虛擬層合單元理論及方法，對一豎向荷載作用下空間框架試驗(yàn)和一水平荷載作用下異形柱空間框架試驗(yàn)進(jìn)行模擬，通過模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的對比驗(yàn)證了該理論及方法在框架結(jié)構(gòu)有限元分析中的可行性及準(zhǔn)確性。據(jù)此方法對考慮梁板柱空間協(xié)同作用下多個(gè)多層RC框架進(jìn)行了非線性有限元仿真分析。根據(jù)抗震設(shè)防烈度，設(shè)計(jì)四個(gè)不同抗震等級的框架，對考慮樓板參與下各框架的“強(qiáng)柱弱梁”效果進(jìn)行評價(jià)，得出大震下基于抗震設(shè)防烈度7度區(qū)抗震等級二級和8度區(qū)抗震等級一級的框架能夠?qū)崿F(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”的預(yù)期效果而6度區(qū)抗震等級三、四級框架不能完全或者幾乎不能實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”的抗震機(jī)制。接著以6度三級框架為例探討其未能達(dá)到“強(qiáng)柱弱梁”的原因并分別通過提高柱底配筋率、柱底與上部柱配筋率聯(lián)合提高的方法進(jìn)行改善，結(jié)果顯示結(jié)構(gòu)下部樓層梁先行出現(xiàn)塑性鉸，加快了底層柱底柱鉸的產(chǎn)生，進(jìn)而使得上部樓層柱彎矩加大；柱底配筋率的提高能夠延遲柱底塑性鉸的產(chǎn)生，提高框架的極限承載力，但對上部柱鉸有不利影響，且柱底配筋率不是越高越好；柱底與上部樓層柱同步增強(qiáng)才能實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，而且增強(qiáng)系數(shù)可以根據(jù)樓層位置采用不同的值。以6度三級框架為基本模型，采用控制變量法分別變換樓板厚度、板底配筋率和板頂配筋率，研究這三個(gè)樓板參數(shù)對框架受力性能尤其是“強(qiáng)柱弱梁”的影響。結(jié)果顯示，樓板厚度變厚、板底與板頂配筋率的提高，增大了結(jié)構(gòu)的承載力與位移，但對“強(qiáng)柱弱梁”偏于不利，且三個(gè)因素的影響程度由大到小分別為板頂配筋率、板底配筋率、樓板厚度。通過分析樓板與梁鋼筋應(yīng)力得出樓板鋼筋參與梁端抗彎與荷載水平、樓板所處的節(jié)點(diǎn)類型、梁跨度等因素有關(guān)，總體上樓板鋼筋距離梁肋越近，參與程度越高，板頂部鋼筋參與程度高于板底部鋼筋，邊節(jié)點(diǎn)樓板鋼筋的參與度高于中節(jié)點(diǎn)等結(jié)論。

簡介：某12層不規(guī)則框架剪力墻結(jié)構(gòu)高層辦公樓因?yàn)橐獫M足建筑用地要求及功能要求，結(jié)構(gòu)主體部分以45O的角度連接。本文以該設(shè)計(jì)中的高層為研究對象，采用三維軟件對該高層結(jié)構(gòu)的方案優(yōu)選和抗震性能比較，進(jìn)行了框架剪力墻結(jié)構(gòu)在多遇地震下的彈性階段、罕遇地震下的靜力彈塑性分析和動(dòng)力彈塑性分析，揭示在多遇和罕遇地震作用下不規(guī)則結(jié)構(gòu)實(shí)際的屈服機(jī)制。主要取得了以下成果1）反應(yīng)譜分析結(jié)構(gòu)最大層間位移角出現(xiàn)在第四層，結(jié)構(gòu)的主要振型為橫向平動(dòng)，結(jié)構(gòu)平面橫向和縱向的抗側(cè)剛度相差較大。結(jié)構(gòu)長寬比雖不大，但結(jié)構(gòu)為非對稱結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)在縱向的抗側(cè)剛度遠(yuǎn)大于橫向；說明橫向的抗側(cè)剛度相對較小，故在地震作用下，縱向的頂點(diǎn)位移小于橫向的頂點(diǎn)位移，結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移由橫向的地震起控制作用。本文分析該不規(guī)則結(jié)構(gòu)時(shí)應(yīng)該主要以橫向?yàn)榭刂品较颉?）靜力彈塑性分析結(jié)構(gòu)各層都對應(yīng)一個(gè)層間位移角和層剪力的一個(gè)拐點(diǎn)，拐點(diǎn)兩端的層間位移角出現(xiàn)較大的突變，說明該拐點(diǎn)就是結(jié)構(gòu)在出現(xiàn)破壞性裂縫前的層間位移角限值，對應(yīng)的是實(shí)際中的不規(guī)則結(jié)構(gòu)的具體樓層，會因材料、截面和結(jié)構(gòu)體系的不同而改變，該限值可以作為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的參考指標(biāo)。結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下具有一定的延性，能夠滿足“大震不倒”的性能要求。同時(shí)，不規(guī)則結(jié)構(gòu)的靜力彈塑性層間位移角在7層以下差別不大，但在8層以上增長得較快，結(jié)構(gòu)的11層和12層是結(jié)構(gòu)的薄弱層。3）動(dòng)力彈塑性分析結(jié)構(gòu)中低層的層間位移角在基本組合和標(biāo)準(zhǔn)組合下差值較小，隨著層數(shù)的增加不斷變大，結(jié)構(gòu)在地震作用下呈現(xiàn)出良好的的振動(dòng)特性，結(jié)構(gòu)的整體性較好，雖然部分樓層在地震作用下雖變形過大，但不會出現(xiàn)中間層垮塌等嚴(yán)重破壞。結(jié)構(gòu)的PUSHOVER分析和彈塑性時(shí)程分析天然波和人工波產(chǎn)生的層間位移角要小，但是兩者之間整體走勢一致，沒有產(chǎn)生較大的突變。不規(guī)則結(jié)構(gòu)在動(dòng)力時(shí)程分析的最大層間位移角均產(chǎn)生在第12層，在罕遇地震作用下會發(fā)生破壞，故應(yīng)該采取加固措施以保證了該結(jié)構(gòu)滿足性能要求。4）選取了四個(gè)結(jié)構(gòu)方案，最大塑性層間位移角都超過了限值002（150），結(jié)構(gòu)抗震性能強(qiáng)弱順序?yàn)锳（15°）C（45°）D（60°）B（30°），雖然最佳結(jié)構(gòu)是A（15°），但是該結(jié)構(gòu)方案長度較大不滿足建筑用地的需求，C（45°），也就是原始方案，在可選擇的方案中抗震性能最佳。證明了結(jié)構(gòu)層間位移角超限并不是因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)兩部分的連接角度過大或者過小引起的，當(dāng)結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下超過該限值可能破壞的情況下，因此可以選擇該45°的連接角度方案加強(qiáng)薄弱層重新進(jìn)行分析計(jì)算，模擬抗震鉸支座和抗震阻尼器單元，反復(fù)調(diào)整使結(jié)構(gòu)滿足抗震性能要求。5）結(jié)構(gòu)靜力彈塑性分析和動(dòng)力彈塑性分析表明，結(jié)構(gòu)靜力彈塑性分析（PUSHOVER分析）計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)樓層地震響應(yīng)低于動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析得到的相應(yīng)數(shù)值。因此，“抗震規(guī)范2010”要求對不規(guī)則結(jié)構(gòu)的抗震性能評估應(yīng)采用上述兩種方法進(jìn)行分析對比以確保高層結(jié)構(gòu)的抗震安全是合理的和必要的。

簡介：地震中，由于建筑結(jié)構(gòu)破壞所造成的人民生命財(cái)產(chǎn)損失是非常嚴(yán)重的。為了減少震害損失，只有從建筑結(jié)構(gòu)入手，提高其抵御地震的能力，使建筑物以及工程設(shè)施和設(shè)備在地震時(shí)不發(fā)生重大破壞，隔震技術(shù)正是解決這一問題的有效措施。隔震技術(shù)屬于新型技術(shù)，還在發(fā)展與推廣中，其中基礎(chǔ)隔震比較成熟，而隔震層所處的位置對結(jié)構(gòu)的減震效果有一定的影響，隔震層越高，受力越復(fù)雜，減震效果也越差，相應(yīng)的費(fèi)用也越高；當(dāng)隔震層所處位置較低時(shí)，下部結(jié)構(gòu)的加速度反應(yīng)可能會有明顯的放大?，F(xiàn)在很多建筑都帶有地下室，合理確定隔震層位置在隔震設(shè)計(jì)初始階段至關(guān)重要，而且隔震層位于地下室柱頂時(shí)，隔震層以下柱子高度對上部結(jié)構(gòu)的減震效果也有一定影響，均需要進(jìn)行研究。本文首先分別對以烏魯木齊地區(qū)設(shè)防烈度（8度02G）下的帶有一層地下室的三層、六層、十層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行傳統(tǒng)抗震設(shè)計(jì)和隔震設(shè)計(jì)。在隔震設(shè)計(jì)中，根據(jù)隔震層豎向位置的不同提出兩種隔震方案地下室底板隔震和地下室柱頂隔震。使用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與分析軟件ETABS對結(jié)構(gòu)進(jìn)行時(shí)程分析，結(jié)果表明隔震后結(jié)構(gòu)前三階周期延長24倍，中低層框架結(jié)構(gòu)的周期增長率比高層結(jié)構(gòu)的大；隔震后結(jié)構(gòu)的層間剪力、層間位移和樓層絕對加速度均有顯著降低，且在罕遇地震下減震效果更明顯；對比分析不同層數(shù)框架結(jié)構(gòu)的水平向減震系數(shù)和隔震層位移得到，地下室柱頂隔震的減震效果相對較好。其次針對六層框架結(jié)構(gòu)，采用地下室柱頂隔震時(shí)，僅改變隔震層以下柱高，探究柱高從30M以05M的變化量增至50M時(shí)，上部結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)情況。結(jié)果表明隨著隔震層以下柱高的增加，上部結(jié)構(gòu)的層間剪力、層間位移、樓層絕對加速度的減震率均呈下降趨勢，隔震層位移呈增加趨勢，水平向減震系數(shù)也為增大趨勢，隨柱高增加上部結(jié)構(gòu)的減震效果相對減弱。對于有地下室的框架結(jié)構(gòu)，建議在使用地下室柱頂隔震方案時(shí)，在滿足規(guī)范要求及其使用功能的情況下盡量降低地下室柱高。最后結(jié)合烏魯木齊市某中學(xué)食堂隔震設(shè)計(jì)實(shí)例，給出相應(yīng)分析結(jié)果，并提出在隔震構(gòu)造上應(yīng)該注意的一些問題，為隔震技術(shù)在地震災(zāi)害區(qū)的推廣應(yīng)用提供參考價(jià)值。

簡介：地震是危及人類生命財(cái)產(chǎn)安全，且具有毀滅性的突發(fā)式自然災(zāi)害，目前，人類對地震震源機(jī)制以及地震監(jiān)測研究還不完善，難以準(zhǔn)確預(yù)測地震的發(fā)生，因此，預(yù)防地震、抗震減災(zāi)成為地震工作者迫切需要解決的課題。從地理位置上看，我國處于和地中海喜馬拉雅地震帶和西太平洋地震帶之間，是一個(gè)地震多發(fā)的國家1。歷史資料顯示，在過去四千年的歷史里，除了浙江省和江西省之外，絕大部分地區(qū)都遭受過地震的危害。結(jié)合最近幾次大地震，如汶川、玉樹等大地震的震害和經(jīng)驗(yàn)，地震對經(jīng)濟(jì)較為落后廣大村鎮(zhèn)地區(qū)房屋的破壞尤為嚴(yán)重。為此研究一種針對村鎮(zhèn)建筑，取材廣泛、經(jīng)濟(jì)適用、操作可行的隔震措施具有較高的現(xiàn)實(shí)意義。傳統(tǒng)的抗震措施是通過提高建筑結(jié)構(gòu)自身材料強(qiáng)度和塑性變形能力以抵抗地震，來保證結(jié)構(gòu)的抗震安全性，隨著新科技、新技術(shù)的不斷引用，出現(xiàn)了各種新型隔減震措施。本文針對我國廣大村鎮(zhèn)低矮房屋，提出一種取材廣泛、經(jīng)濟(jì)適用、操作可行的隔震材料，在建筑物地基和基礎(chǔ)之間鋪著一定厚度的砂橡膠粒隔震墊層，地震時(shí)，剪切變形主要發(fā)生在墊層部分，消耗吸收地震能量2，減少上部結(jié)構(gòu)所能接收到的地震能量，為此進(jìn)行了1∶8框架結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺模型試驗(yàn)。振動(dòng)臺試驗(yàn)表明，在地震發(fā)生時(shí)，模型基礎(chǔ)與砂橡膠粒隔震墊層有很明顯的相對滑動(dòng)位移，地震波在01～04G時(shí)減震效果明顯，有效改善了結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，這表明砂橡膠粒隔震墊層阻礙了地震能量向上部結(jié)構(gòu)的傳遞，因而具有一定的減震效果，墊層位于地基和建筑物基礎(chǔ)之間，施工簡單，且成本較低。本文通過振動(dòng)臺模型試驗(yàn)，研究砂橡膠粒隔震墊層在不同強(qiáng)度地震波下的滑移隔震效果，對今后在工程上推廣使用砂橡膠粒隔震墊層提供一定的依據(jù)。

簡介：汽車車身結(jié)構(gòu)的主要部件可以分為基礎(chǔ)框架結(jié)構(gòu)、板結(jié)構(gòu)及相關(guān)附屬結(jié)構(gòu)，這些主要部件均可被視為由簡單梁板子結(jié)構(gòu)通過不同的連接方式組合而成，其中，基礎(chǔ)框架與板結(jié)構(gòu)是車身振動(dòng)能量及低頻噪聲傳遞的重要路徑。為了深入掌握實(shí)際復(fù)雜車體結(jié)構(gòu)低頻段振動(dòng)噪聲特性，本項(xiàng)研究依據(jù)白車身結(jié)構(gòu)的振聲傳遞機(jī)理，圍繞局部特性參數(shù)對于框架板組合結(jié)構(gòu)整體振聲特性的影響機(jī)制，開展了綜合性的基于模態(tài)疊加方法的理論分析、基于有限元方法的仿真計(jì)算和相關(guān)的實(shí)驗(yàn)測試研究。本文首先詳細(xì)總結(jié)了彈性體彎曲振動(dòng)及聲輻射分析理論、簡單組合結(jié)構(gòu)的功率流傳遞理論和基于模態(tài)疊加方法的聲固耦合特性理論，并依據(jù)經(jīng)典理論計(jì)算了矩形薄板的振聲響應(yīng)，通過比較理論解析結(jié)果和有限元計(jì)算結(jié)果，驗(yàn)證了數(shù)例模型的正確性和有限元仿真的有效性。上述內(nèi)容是本項(xiàng)研究分析框架板組合結(jié)構(gòu)及各子系統(tǒng)振聲特性關(guān)鍵影響參數(shù)的理論基礎(chǔ)。根據(jù)梁板結(jié)構(gòu)的模態(tài)疊加理論，本文深入探討分析了局部特性改變（局部質(zhì)量和聲腔體耦合特性）對于矩形薄板振聲特性的影響機(jī)理，通過解析方法計(jì)算了系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性和聲輻射特性，并通過有限元振聲計(jì)算軟件及實(shí)驗(yàn)測試予以驗(yàn)證。理論及實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果表明相比于局部質(zhì)量的位置變化，薄板結(jié)構(gòu)低階模態(tài)的振動(dòng)和聲輻射特性對局部質(zhì)量大小的變化更為敏感，同時(shí)，與薄板結(jié)構(gòu)耦合的聲腔體尺寸越小，聲固耦合的作用越顯著。以此為基礎(chǔ)，本研究引入具有低模態(tài)密度特征的框架子結(jié)構(gòu)，并建立了框架板組合結(jié)構(gòu)模型，通過有限元數(shù)值仿真的分析方法深入研究分析框架子結(jié)構(gòu)、板子結(jié)構(gòu)及其連接方式等局部特性參數(shù)變化對于組合模型的整體動(dòng)力學(xué)特性的影響，并對于部分關(guān)鍵影響參數(shù)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。研究結(jié)果表明板子結(jié)構(gòu)及與框架上邊框剛度變化對組合模型動(dòng)力學(xué)特性影響最顯著。在組合結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)特性分析的基礎(chǔ)上，為了進(jìn)一步探究對于組合結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)聲傳遞特性與各子系統(tǒng)間的影響關(guān)系，本文以框架結(jié)構(gòu)作為激勵(lì)源輸入結(jié)構(gòu)，薄板結(jié)構(gòu)作為振動(dòng)能量接收結(jié)構(gòu)和主要噪聲輻射源結(jié)構(gòu)，根據(jù)導(dǎo)納功率流理論和有限元仿真計(jì)算，并輔以實(shí)驗(yàn)測試方法，對比分析了局部特性對于框架處的輸入功率流和板的振動(dòng)能量響應(yīng)（傳遞功率）的影響特性。研究表明框架式筋板組合結(jié)構(gòu)的功率流特性主要取決于框架結(jié)構(gòu)，與之固聯(lián)的板類結(jié)構(gòu)起到振動(dòng)修正的作用，且（加筋）板結(jié)構(gòu)剛度越大，兩者耦合作用越強(qiáng)，修正作用越明顯。本項(xiàng)研究為框架板組合結(jié)構(gòu)振聲特性分析提供了一套較為完整的分析計(jì)算框架，部分研究成果將直接有助于理解和掌握實(shí)際復(fù)雜車體結(jié)構(gòu)在工作過程中的振動(dòng)噪聲現(xiàn)象，并為汽車NVH優(yōu)化與控制措施的提出提供有力的理論借鑒。本項(xiàng)研究是在國家自然科學(xué)基金高鐵聯(lián)合基金“高速列車輪軌減振降噪理論與方法研究”U1434201和國家自然科學(xué)基金“大型復(fù)雜組合系統(tǒng)參數(shù)不定性動(dòng)態(tài)影響的量化研究”51175300及重慶長安汽車NVH國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開放基金“車內(nèi)噪聲預(yù)計(jì)的關(guān)鍵理論研究及應(yīng)用性探討”NVHSKL201503的共同資助下完成。